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图8-17管壁上内水压力的分布图8-18管壁微圆弧的受力平衡   3．轴向应力   跨中段面的轴向应力由两有些构成，即法向力致使的轴向弯曲应力和轴向效果力致使的轴向应力。   (1)法向力效果致使的管壁轴向应力。将水重和管重的法向分力视为均布荷载，则钢管的受力与多跨连续梁相似，其变形以弯曲为主，并在管壁上产生弯曲正应力与剪应力。在相邻两镇墩之间的压力钢管放置于支墩之上，支墩相当于连续梁的基地辊轴支座，最下端的镇墩相当于固定端，上端弹性节处可近似认为是悠闲端。在均布荷载效果下，三跨连续梁的弯矩和剪力见图8-19，其他状况用结构力学方法求出，或查标准核算。这么管壁横断面上恣意一点的轴向应力为      (8-7)   式中M——水重和管重的法向分力效果下连续梁的弯矩，钢管底部受拉为正；   W——连续梁(空心圆环)的断面模数，。      图8-19三跨连续梁截面内力   (2)轴向力致使的轴向应力。   在轴向力合力∑A效果下，管壁中产生的轴向应力为，管壁的断面积为F，则：   (8-8)   “-”标明压应力。一般状况下，∑A为压力，即为压应力，D为管道直径。   4．剪应力   因为跨连续面的剪力为0，所以该断面的=0。   (二)、支承环旁管壁膜应力区边沿(2)-(2)断面的管壁应力   (2)-(2)断面尽管靠近支承环，但在支承环的影响计划以外，即不考虑支承环对管壁的绑缚效果。为了安全起见，认为该断面的弯矩和剪力与支承环断面相等。关于连续梁，跨连续面和支承环断面的管道弯矩，方向相反，顾可用式(9-7)核算弯曲应力。此外支承环处存在剪力V，在垂直于管道轴线的横断面上剪应力的核算公式为：(8-9)

  式中V——管重和水重的法向分力效果下接连梁的剪力；SR——核算点以上管壁环形截面积对重心轴的静矩，；b——受剪截面宽度，；J——截面惯性矩，。   当θ=0°(管道顶部)和θ=180°(管道底部)时，=0；当θ=90°(管道周围面中点)时，，抵达最大值。   的散布如图8-20，该图为以上各应力的归纳图。   断面(2)-(2)的其他正应力σr、σθ和σx均与断面(1)-(1)持平，但符号不尽相同。   (三)加劲环及其旁管壁，断面(3)-(3)的管壁应力      前面现已指出，明钢管敷设在一系列支墩上，为了改进钢管的受力条件及坚持管壁的外压安稳，有时需求在管壁上加设支承环和加劲环。钢管承受的荷载分为径向力、轴向力、法向力。能够运用叠加原理对其进行应力分析。在管重和水重效果下，钢管相当于一根接连梁；在轴向力效果下钢管可用轴向受压构件核算；径向力效果只会致使钢管的环向变形。根据受力特征，管身的应力分析可选择四个根柢断面，如图8-15所示。(1)-(1)断面在跨中，只需弯距效果，且弯距最大,剪力为零，无有些应力，受力最简略；(2)-(2)断面位于支承环旁管壁膜应力区的边沿，弯距和剪力一同效果，无有些应力，受力比照简略；(3)-(3)断面是加劲环及其旁管壁，因为加劲环的绑缚，存在有些应力；(4)-(4)断面指支承环及其旁管壁，应力最凌乱，弯距和剪力(支承反力)一同效果，存在有些应力。在压力钢管的应力分析中，其坐标系规定为：轴向x、径向r、环向θ，如图8-16所示。   (一)跨中段面(1)-(1)的管壁应力   跨中段面归于膜应力区，其特征是弯矩最大，剪力为零。下面分别介绍径向应力、切向(环向)应力和轴向应力的核算。  

      桶形辊穿孔机的轧辊由两个锥形构成，锥形辊穿孔机的轧辊由一个锥形构成；   桶形辊穿孔机的轧件速度变化为小－大－小，锥形辊穿孔机的轧件速度随轧辊直径的增加从小逐渐增大；

  毛管在孔型中的宽展，锥形辊穿孔机要小些，更有利金属轴向延伸变形,附加变形小,毛管内表面质量好，壁厚精度较桶形辊穿孔机高；   锥形辊穿孔机的延伸系数比桶形辊穿孔机大，更适合穿孔薄壁毛管，使得轧管机组的机架数目能够减少；   斜轧穿孔机不论轧辊的形状怎样不相同，为了确保管坯曳入和穿孔进程的完毕，都由以下三有些构成：穿孔锥（轧辊进口锥），辗轧锥（轧辊出口锥）和轧辊紧缩带——由进口锥到出口锥之过渡有些。   二辊式穿孔机和三辊式穿孔机的特征   二辊式穿孔机首要有带导辊的穿孔机、带导板的穿孔机和带导盘的穿孔机，带导辊的穿孔机一般不常用，只用于穿孔软而粘的有色金属，如铜管、钛管等。带导板的穿孔机具有孔型封闭好、触摸变形区长、穿出的毛管壁厚能够更薄的特征而依然得到注重；带导盘的穿孔机越来越得到翻开，它的特征是：   出产率高，这是因为自动导盘对轧件产生轴向拉力效果，致使毛管轴向速度增加。最快能够抵达3～4支／分；  因为导盘的轴向力效果，使管坯咬入简略一些，削减了构成管端内折的可能性，也能够跋涉壁厚的精度；   导盘比导板有较高的耐磨性，然后削减了换东西的时间并跋涉了东西寿数；   三辊式穿孔机的特征是：   因为三个辊呈等边三角形组织，因而在变形中管坯横断面的椭圆度小；   因为三个辊都是驱动的，仅存在顶头上的轴向力，因而穿孔速度较快，但顶头上的轴向阻力比二辊式大； 　　因为三个辊都是驱动的，仅存在顶头上的轴向力，因而穿孔速度较快，但顶头上的轴向阻力比二辊式大；       《阀门的辨认涂漆需求》JB/T106-78 《阀门的辨认涂漆需求》JB/T106-78   《涂漆前的锈蚀等级和钢材表面的除锈等级》GB/T8923-94   《五颜六色油漆和清漆膜的横切试验》GB9286-88   二、国际规范   上海鸿丰阀门遵循的国际规范国外规范称谓规范组织   AWWA美国自来水厂协会   ASTM美国资料试验学会

  (3)钢中的初始组织对接连加热时的奥氏体构成有很大影响，初始组织中懈怠度越小，特别是有大块清闲铁素体或渗碳体存在时，奥氏体的均匀化将移向高温。   5奥氏体晶粒长大及其操控   奥氏体的晶粒大小影响其改动产品的组织和功用，晶粒细化可以行进钢的强度和耐性，所以研讨奥氏体晶粒长大疑问，具有首要的实习意义。   (1)奥氏体晶粒度的概念      4批   规范中的"批"是指一个查验单位，即查验批。若以交货单位组批，称交货批。当交货批   量大时，一个交货批可包含几个查验批；当交货批量少时，一个查验批可分为几个交货批。   第二章热轧钢管出产技能流程   2.1一般技能流程   热轧无缝钢管的出产技能流程包含坯料轧前准备、管坯加热、穿孔、轧制、定减径和钢管冷却、精整等几个根柢工序。   当今热轧无缝钢管出产的一般首要变形工序有三个：穿孔、轧管和定减径；其各自的技能意图和需求为：   2.1.1穿孔

  铬（Cr）、钼（Mo）、钨（W）、钒（V）、钛（Ti）等是可以构成安稳碳化物的元素，它们既增加A1点，下降过热度，又显着下降碳在奥氏体中的懈怠系数，然后也就显着地减慢奥氏体的构成速度。上述元素是按其所构成碳化物的安稳性逐渐增强的次第摆放的，其间以钛（Ti）所构成的碳化物最安稳。所构成的碳化物越安稳，就越难溶解，就越减慢奥氏体的构成速度。在实习出产中，为了加速安稳碳化物的溶解，常常选用大幅度行进加热温度的方法。       C初始组织的影响   珠光体中碳化物的形状和懈怠度，对铁素体和渗碳体相界面多少及彼此间的间隔都有影响，在相同的温度下，相界面越多，形核率越大；层间间隔越小，奥氏体中碳浓度梯度越大，懈怠速度便越快，其他，懈怠间隔缩短，使奥氏体晶体长大速度加速。所以，初始组织越细，奥氏体构成速度越快。   4接连加热时奥氏体的构成   实习出产中钢件的热处理大都是选用接连加热的方法，在接连加热的情况下，通过实验标明接连加热时奥氏体的构成与等温构成的规矩根柢相同，但是也有其特征，首要表现在以下几方面：   (1)接连加热时的加热速度改动了Ac1、Ac3和Acm点的方位，一般是跟着加热速度的增大而行进，特别是Ac3点行进得更显着。   (2)接连加热时奥氏体是在一个温度计划内构成的，并且跟着加热速度的增大，构成温度增高，构成温度计划加大。  J1注册资金和员工数   注册资金与全职员工人数需求见下表：      J2技能人员   J2.1工程技能人员   1级容许制造单位工程技能人员份额不少于全职员工人数的15%，应有机械、焊接等专业技能人员。  ④奥氏体均匀化   当剩余碳化物悉数溶解时，奥氏体中的碳浓度仍是不均匀的，在正本碳化物的区域，含碳量较高，在正本铁素体的基地区域，含碳量较低。假定持续延伸时刻，通过碳的懈怠，可使奥氏体的含碳量逐渐趋于均匀。亚共析钢和过共析钢的奥氏体构成进程，与共析钢根柢相同，但是还具有过剩相溶解的特征。       在亚共析钢和过共析钢中，奥氏体等温构成图根柢上与共析钢相同。但亚共析钢有其特征，如图8-16所示，即在含碳量较高的亚共析钢中，铁素体改动终了线与剩余碳化物溶解线有交叉的特征，当温度较高时，清闲铁素体溶解往后，仍有剩余碳化物；而当温度较低时，剩余碳化物先溶解，然后清闲铁素体再溶解，在A3温度以下，当剩余碳化物溶解往后仍有铁素体存在，而且不能悉数溶解。   (4)各种要素对奥氏体构成的影响   奥氏体构成是一个懈怠进程。但凡影响懈怠的一些要素如温度、成分等等都将影响奥氏体构成。   1)温度的影响(零五)