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    式中，K称为围岩的抗力系数，其界说是围岩中给定半径的圆形孔口受均匀内压效果下，孔周发生1cm径向位移值时所需的均匀内压值，单位为MPa/cm。工程上常运用单位抗力系数K0，即半径为100cm的孔口受均匀内压时，孔周发生1cm径向位移值时均匀内压值，假定围岩是线弹性体，则存在下列联络K＝100K0/r3(8-44)   常选用这种组织办法。   (3)竖直式组织：管道的大多数竖直组织，如图8-44。这种组织一般适用于坝内厂房，或许为了避免钢管设备对坝体施工的干扰，在坝体内预留竖井，后期在井内设备钢管。缺点是管道曲率大，水头丢掉大，管道空腔对坝体应力倒运。    上述资料发生改动时，应当及时奉告监检人员，并且更换为有用版别。   监检组织和监检人员对制造单位所供应资猜中的技术和商业秘密应当予以保密。   第十四条《监检大纲》是监检作业的通用和根柢需求。监检组织应当依据产品特性和实习情况，从可以有用操控产品安全功用启航，可以进行恰当调整。   第十五条监检人员应当依照本规则及其拟定的监检计划实施监检，及时填写监检记载。当监检作用与制造单位供应的作业见证资料或许实习情况不共一起，应当将不一起情况详细记载。监检记载与制造单位的作业见证资料有必要具有可追溯性。   当不能在制造单位作业见证资料上进行供认时，监检人员应当在监检记载上详细记载监检供认的情况。   当监检人员对制造单位供应的作业见证资料有置疑或许查看发现不符合需求时，监检人员有权需求制造单位进行复验或许补偿查验。

   常选用这种安排方法。   (3)竖直式安排：管道的大多数竖直安排，如图8-44。这种安排一般适用于坝内厂房，或许为了防止钢管设备对坝体施工的搅扰，在坝体内预留竖井，后期在井内设备钢管。缺陷是管道曲率大，水头丢掉大，管道空腔对坝体应力倒运。 (2)钢衬设备后回填混凝土之前，围岩现已充分变形，故混凝土层和钢衬中不存在初始应力；   (3)在钢衬与混凝土、混凝土和围岩之间存在纤细的初始缝隙。   地下埋管的结构分析办法，根据缝隙条件和掩盖围岩厚度，分为钢管与围岩一同承受荷载和由钢管单独承受荷载两类情况。单独承当和载情况的核算与明钢管相同。一同承当荷载时，地下埋管在内压作用下产生变形，变形前后的情况和荷载传递情况见图8-39所示。图的上下两有些分别为地下埋管受内水压力前后的有些横断面图。埋    图8-39地下埋管的变形   管承受内压后，钢衬产生径向位移，待缝隙不见后，持续向混凝土衬圈传递内压，使混凝土内产生环向拉应力，从而在衬圈内产生径向裂缝。内压通过混凝土楔块持续向围岩传递，围岩产生向外的径向位移并构成围岩抗力，使埋管在内压下得到平衡。假定缝隙是均匀的，岩石又是各向同性的，那末地下埋管是对称的组合圆筒结构，在均匀内压下的位移和应力可按平面应变下的相容条件得出解析答复。地下埋管承受内压时的核算包含两方面，其一是在已知钢管厚度情况下，求钢衬应力σθ，其二是在已知钢衬容许应力的情况下求解钢衬厚度。   在内水压力P作用下，设现已开裂的混凝士衬圈与围岩之间的径向接触应力为q，则根据衬圈楔块的力的平衡条件，钢衬与衬圈之间的接触应力：(8-40)       1.4.3.瓶组气化站（间）的建、构筑物防火、防爆和抗震参照《城镇燃气计划标准》GB50028-2006的规矩。   1.4.4.   本标准适用范围为南宁管道燃气有限责任公司制作、处理、供气的小区和工商用户燃气管道工程计划、资料和设备选用、施工和查验、质量保证期到期查看查验。   本次修订增加的主要内容有：市政管道的计划、施工处理及质量（查验）标准；工商用户的计划、施工处理及质量（查验）标准；瓶组气化站计划、施工处理及质量（查验）标准；管线阀门设置准则。

  本标准遵照国家、作业有关标准、标准、规程，联络南宁市管道燃气工程的实际情况编制而成。本标准参看书目如下： (2)钢衬设备后回填混凝土之前，围岩现已充沛变形，故混凝土层和钢衬中不存在初始应力；   (3)在钢衬与混凝土、混凝土和围岩之间存在纤细的初始缝隙。   地下埋管的结构剖析办法，根据缝隙条件和掩盖围岩厚度，分为钢管与围岩一同承受荷载和由钢管单独承受荷载两类情况。单独承当和载情况的核算与明钢管相同。一同承当荷载时，地下埋管在内压效果下产生变形，变形前后的情况和荷载传递情况见图8-39所示。图的上下两有些分别为地下埋管受内水压力前后的有些横断面图。埋

   图8-39地下埋管的变形   管承受内压后，钢衬产生径向位移，待缝隙不见后，持续向混凝土衬圈传递内压，使混凝土内产生环向拉应力，从而在衬圈内产生径向裂缝。内压经过混凝土楔块持续向围岩传递，围岩产生向外的径向位移并构成围岩抗力，使埋管在内压下得到平衡。假定缝隙是均匀的，岩石又是各向同性的，那末地下埋管是对称的组合圆筒结构，在均匀内压下的位移和应力可按平面应变下的相容条件得出解析答复。地下埋管承受内压时的核算包含两方面，其一是在已知钢管厚度情况下，求钢衬应力σθ，其二是在已知钢衬容许应力的情况下求解钢衬厚度。

   在内水压力P作用下，设现已开裂的混凝士衬圈与围岩之间的径向接触应力为q，则依据衬圈楔块的力的平衡条件，钢衬与衬圈之间的接触应力：(8-40)   钢衬在内压P和外压Pc作用下的环向拉应力：(8-41)   钢衬的径向位移(离心方向)：(8-42)   上二式中：E——钢衬的弹性模量；μ——钢衬的泊松比。   混凝士衬圈的楔块仅在径向遭到Pc及q的作用，在混凝土浇筑质量得到保证的情况下，其径向紧缩位移量很小，能够忽略不记。围岩在内压q作用下的径向位移(8-43)   式中，K称为围岩的抗力系数，其界说是围岩中给定半径的圆形孔口受均匀内压作用下，孔周产生1cm径向位移值时所需的均匀内压值，单位为MPa/cm。工程上常运用单位抗力系数K0，即半径为100cm的孔口受均匀内压时，孔周产生1cm径向位移值时均匀内压值，假定围岩是线弹性体，则存在下列联络K＝100K0/r3(8-44)   常选用这种组织办法。   (3)竖直式组织：管道的大多数竖直组织，如图8-44。这种组织一般适用于坝内厂房，或许为了避免钢管设备对坝体施工的烦扰，在坝体内预留竖井，后期在井内设备钢管。缺点是管道曲率大，水头丢掉大，管道空腔对坝体应力倒运。  (2)钢衬设备后回填混凝土之前，围岩现已充沛变形，故混凝土层和钢衬中不存在初始应力；   (3)在钢衬与混凝土、混凝土和围岩之间存在纤细的初始缝隙。   地下埋管的结构分析方法，依据缝隙条件和掩盖围岩厚度，分为钢管与围岩一起接受荷载和由钢管独自接受荷载两类状况。独自承当和载状况的核算与明钢管相同。一起承当荷载时，地下埋管在内压效果下发生变形，变形前后的状况和荷载传递状况见图8-39所示。图的上下两有些分别为地下埋管受内水压力前后的有些横断面图。埋

   图8-39地下埋管的变形   管接受内压后，钢衬发生径向位移，待缝隙不见后，继续向混凝土衬圈传递内压，使混凝土内发生环向拉应力，从而在衬圈内发生径向裂缝。内压经过混凝土楔块继续向围岩传递，围岩发生向外的径向位移并构成围岩抗力，使埋管在内压下得到平衡。假定缝隙是均匀的，岩石又是各向同性的，那末地下埋管是对称的组合圆筒结构，在均匀内压下的位移和应力可按平面应变下的相容条件得出解析答复。地下埋管接受内压时的核算包括两方面，其一是在已知钢管厚度状况下，求钢衬应力σθ，其二是在已知钢衬容许应力的状况下求解钢衬厚度。   在内水压力P效果下，设现已开裂的混凝士衬圈与围岩之间的径向接触应力为q，则依据衬圈楔块的力的平衡条件，钢衬与衬圈之间的接触应力：(8-40)   钢衬在内压P和外压Pc效果下的环向拉应力：(8-41)   钢衬的径向位移(离心方向)：(8-42)   上二式中：E——钢衬的弹性模量；μ——钢衬的泊松比。   混凝士衬圈的楔块仅在径向遭到Pc及q的效果，在混凝土浇筑质量得到保证的状况下，其径向紧缩位移量很小，可以忽略不记。围岩在内压q效果下的径向位移(8-43)   式中，K称为围岩的抗力系数，其界说是围岩中给定半径的圆形孔口受均匀内压效果下，孔周发生1cm径向位移值时所需的均匀内压值，单位为MPa/cm。工程上常运用单位抗力系数K0，即半径为100cm的孔口受均匀内压时，孔周发生1cm径向位移值时均匀内压值，假定围岩是线弹性体，则存在下列联络K＝100K0/r3(8-44)